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【 第一幕墻網(wǎng) 】
荷載作用約為3.0；對永久荷載作用大約為3.5。 4.5 高強硅酮結構膠的強度設計值 國家標準《建筑用硅酮結構密封膠》GB16776中，結構膠的粘結抗拉強度定為0.6N/mm2，因此在風荷載和地震作用下，其強度設計值f1取為0.2N/mm2；在永久荷載作用下，其強度設計值f2取為0.01N/mm2。 由于高性能硅酮結構膠（如白云SS922）的粘結拉伸強度可以達到1.2N/mm2，甚至1.5 N/mm2，再采用上述規(guī)定不盡合理，因此JGJ133修訂中規(guī)定，高性能硅酮結構膠，f1可按其粘結拉伸強度標準值除以系數(shù)3.0后采用；f2可按其粘結拉伸強度標準值除以系數(shù)60.0后采用。 相應地，高性能膠的變位承受能力δ，取對應于其受拉應力為0.7 f1時的伸長率。 5 面板設計 5.1 背部連接的石材面板 5.1.1 背栓、背槽和背卡 背部連接件形式多樣，經(jīng)過檢驗和論證后可以在工程中應用。 背栓應采用擴大端部、機械嵌固的切底螺栓，直徑不應小于6mm，材質應采用316不銹鋼或更高性能的不銹鋼。 背槽采用鋁合金型材為連接件，鋁合金型材的性能應符合規(guī)范要求。背卡的材質為0Cr17Ni12Mo2熱處理高彈性不銹鋼，厚度不小于0.5mm，長度不小35mm。 5.1.2 背部連接石材面板的計算 1.背部連接石材面板分別按四角支承面板或四點支承、周邊懸挑板計算。有較大懸挑而不考慮，只考慮中間部分計算的方法不一定安全。 2.在風力或地震力作用下，連接件抗拉壓計算應考慮1.25的受力不均勻系數(shù)；在自重作用下，應根據(jù)其連接構造確定承受重力荷載的連接件個數(shù)，除考慮1.25的受力不均勻系數(shù)外，重力荷載分項系數(shù)γG應取1.35。 背部連接件的承載力設計值按其承載力標準值除以系數(shù)2.15后采用，即其總安全系數(shù)約為3.0。 5.1.3 背部連接試驗 背部連接件形式多樣，所連結的石材種類繁多，性能各異，故應通過試驗具體確定該工程設計中所采用的承載力大小。 拉拔試驗破壞形式應為石材破壞或連接件破斷，不允許出現(xiàn)連接件整體從石材面板中拔出的試驗結果。 5.2 玻璃面板 5.2.1 夾層中空玻璃 JGJ102目前也正在進行修訂，更明確了夾層中空玻璃的設計方法。規(guī)定：由夾層玻璃組成的中空玻璃，可首先按規(guī)定計算夾層玻璃的等效厚度te，將夾層玻璃視為等效厚度為te的單片玻璃，按中空玻璃的計算方法分配內(nèi)外片的荷載，將分配后的荷載分別作用于內(nèi)外片玻璃，再按夾層玻璃的計算方法在夾層玻璃內(nèi)部進行二次荷載分配，最后分別計算各片單片玻璃。 5.2.2 玻璃肋設計 玻璃肋是全玻幕墻、透光屋面中面玻璃的支承結構，它的可靠工作關系到安全問題。 玻璃肋下不宜采用單片鋼化玻璃，因為單片鋼化玻璃一旦自爆飛散，后果十分嚴重。玻璃肋宜采用夾層玻璃，當玻璃肋跨度過大而無法采用夾層玻璃時，寧愿采用浮法玻璃，因為浮法玻璃開裂后不會立即飛散，有時間予以更換。點支承玻璃肋應采用鋼化夾層玻璃，長度不夠時可采用金屬板連接。 玻璃肋位于室外時，宜采用夾層玻璃，并且要進行垂直于玻璃肋平面的風荷載承載力計算。 5.2.3 全玻幕墻的膠縫厚度 全玻幕墻面板和玻璃肋之間的膠縫，當高度較大時會計算出很大的厚度，很不合理。實際上高度很大時，肋玻璃和面玻璃都吊掛在頂部，整個幕墻可以通過吊具吸收主結構的位移，無須膠縫獨自承受這一位移。所以JGJ102-2003規(guī)范中第7.4.2條第3款關于膠縫厚度的規(guī)定在修訂中將予以取消。 5.2.4 玻璃板后面的襯板 許多玻璃幕墻采用透明玻璃，為遮擋層間梁板或保溫材料，層間的玻璃后面往往設置襯板。由于陽光通過透明玻璃射入會使玻璃與襯板之間空間的溫度上升，造成玻璃開裂。所以應保持襯板與玻璃間有較大的距離，或設置通風孔洞，使熱量可以迅速排出。 5.2.5 橫框豎隱的半隱框玻璃 橫框豎隱的半隱框玻璃幕墻，當玻璃自重完全由橫梁承受時，只要承托構造符合明框幕墻的規(guī)定，面板的豎向結構膠縫可以不進行自重作用下的應力計算。 5.3 開放式板縫 現(xiàn)在許多工程要求采用開放式板縫。開放式板縫應符合以下要求： 1. 背部空間應防止積水，要采取措施使之能順暢排水； 2. 面板背部的保溫材料應有防水措施，可采用金屬防水襯板； 3. 背部空間應保持通風，使水汽可以排出； 4. 支承結構和連接件應采取更有效的防腐措施； 5. 石板要背面貼防墜落的玻璃纖維織物或設置粘膠層； 6. 石板宜采取六面防水處理； 7. 背面襯板應能承受相應的風荷載。 復合鋁板采用開放式板縫時，要防止芯材直接暴露于室外大氣中。 6 支承結構設計 |
