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關(guān)于建筑幕墻設(shè)計(jì)中幾個(gè)問(wèn)題的思考—審圖工作與學(xué)習(xí)札記

2013-04-09 11:14:10 作者: 來(lái)源: 我要評(píng)論1

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 、 玻璃幕墻中的大門(mén)門(mén)套鋼骨架要承受較大的水平荷載,不宜設(shè)計(jì)成獨(dú)立懸臂型式,特別是當(dāng)其上部玻璃幕墻較高(例如二層樓板開(kāi)大洞,幕墻連跨兩層)時(shí),最好結(jié)合起來(lái),采用兩端簡(jiǎn)支的通長(zhǎng)的立柱,可采用單肢型鋼,必要時(shí)也可采用鋼桁架。可參看拙文[1]中的實(shí)例。如果一定要采用懸臂形式,要特別注意其底部錨固的可靠性。有的門(mén)套的懸臂骨架寬800mm,只有一排地腳螺栓可以固定在地梁上,而另一排落在建筑地面面層,這是錯(cuò)誤的設(shè)計(jì)。

 、 有的玻璃幕墻設(shè)計(jì)說(shuō)明:“中空玻璃的二道密封應(yīng)采用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠。應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T11944中的有關(guān)規(guī)定”。這不夠全面。對(duì)于隱框和半隱框玻璃幕墻,中空玻璃兩層之間的結(jié)構(gòu)膠寬度尚應(yīng)通過(guò)計(jì)算確定,并在圖紙中明確要求,如僅按GB/T11944-2002的構(gòu)造規(guī)定,膠縫寛度取5~7mm,可能不滿足抗風(fēng)計(jì)算要求。

 、塾行┠粔Σ捎煤笾缅^栓,其植入深度僅100~140mm,如錨栓是用于抗拉拔或拉剪復(fù)合受力的,則不符合要求。按后錨固技術(shù)規(guī)程[2]7.0.1條,“有抗震設(shè)防要求的……應(yīng)選用化學(xué)植筋和能防止膨脹片松弛的擴(kuò)孔型錨栓或扭距控制式膨脹型錨栓,不應(yīng)選用錐體與套筒分離的位移控制式膨脹型錨栓”。該規(guī)程7.0.3條規(guī)定,受拉的化學(xué)植筋,其最小有效錨固深度是22~24倍錨栓直徑(對(duì)于C30砼)。顯然,上述設(shè)計(jì)植深與此不符。

  有的施工單位或監(jiān)理工程師援引玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范[3]第5.5.7條第3款,它只是要求“應(yīng)進(jìn)行承載力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行極限拉拔試驗(yàn)”;該條的條文說(shuō)明稱(chēng)“后錨固螺栓”包括“機(jī)械膨脹螺栓或化學(xué)螺栓”,并沒(méi)有進(jìn)一步的規(guī)定;因此認(rèn)為只要拉拔試驗(yàn)過(guò)關(guān),就是合格的了。這種看法有幾點(diǎn)需要商榷:首先,技術(shù)規(guī)范[3]和規(guī)程[2]都是我國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JGJ系列,其級(jí)別平行,內(nèi)容相關(guān),設(shè)計(jì)時(shí)都要遵守,不能顧此失彼;兩者不完全一致時(shí),應(yīng)以后發(fā)布的規(guī)程[2]為準(zhǔn)。其次,錨栓拉拔破壞往往不是因膠結(jié)料的粘結(jié)力不足,而是因砼錨固體的沖切錐面破裂而拔出,如果拉拔試驗(yàn)用的反力架的內(nèi)徑小于沖切錐體外徑時(shí),試驗(yàn)結(jié)果就不真實(shí)。再次,膠結(jié)料的老化期限短于主體結(jié)構(gòu)合理使用壽命,膠結(jié)料老化后,錨栓的承載力也將下降。最后,拉拔試驗(yàn)是靜力作用,而某些類(lèi)型的錨栓在風(fēng)振或地震作用下可能松動(dòng)而失效。

  上述技術(shù)規(guī)范[3]第5.5.7條的條文說(shuō)明原句是“采用后錨固螺栓(機(jī)械膨脹螺栓或化學(xué)螺栓)時(shí),應(yīng)采取多種措施,保證連結(jié)的可靠性。”究竟要采取哪些措施?沒(méi)有詳說(shuō)。竊以為可包括:a)改變錨版形式,使部分錨栓處于受剪狀態(tài)(圖1);b)部分錨栓改用對(duì)穿螺栓,錨固在梁或墻背面的墊板上(圖2);c)當(dāng)錨固件受力較小時(shí),錨栓直徑按構(gòu)造要求取值,往往遠(yuǎn)大于計(jì)算所需,這時(shí),可按技術(shù)規(guī)范[3]附錄C算出所需錨栓直徑,再乘以規(guī)程[2]表7.0.3規(guī)定的倍數(shù),驗(yàn)算所需有效錨固深度。當(dāng)然,最好是按技術(shù)規(guī)范[3]第5.5.4條的要求“,……應(yīng)通過(guò)預(yù)埋件連接,預(yù)埋件應(yīng)在主體結(jié)構(gòu)混凝土施工時(shí)埋入”,而避免采用后錨固螺栓,省錢(qián)省事又可靠。

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  ④ 石材幕墻的石板材一般采用上下兩邊短掛板或通長(zhǎng)掛板支承于橫梁上,其全部水平荷載經(jīng)由橫梁傳遞,但計(jì)算書(shū)中,橫梁按三角形加載,誤。有的同志解釋稱(chēng):石材幕墻自重大,橫梁僅在風(fēng)荷載作用下按三角形加載,誤差不是太大,計(jì)算軟件也無(wú)法做到面面俱到。

  筆者以為這樣解釋不能成立。25mm厚的石板材自重0.675kN/m2,豎向作用;風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(以B類(lèi)地面粗糙度、樓高30m為例)約為1.20kN/m2,沿水平方向作用;顯然橫梁的組合彎矩以水平風(fēng)荷載作用為主。再說(shuō)對(duì)于水平風(fēng)荷載產(chǎn)生的跨中彎矩MY而言,在通槽支承條件下,均布加載效應(yīng)是三角形加載效應(yīng)的1.5倍,可見(jiàn)其影響是舉足輕重的。至于現(xiàn)有計(jì)算軟件能否做到,那是另一回事,找不到合適的軟件,手算補(bǔ)充總可以嘛。

 、 按石材幕墻技術(shù)規(guī)范[4]第5.3.7條規(guī)定:“試驗(yàn)中任一試件的彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)值低于8MPa時(shí),該批花崗巖板不得用于幕墻”。這里的“8MPa”應(yīng)是從花崗巖板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值一般取fg1=3.7MPa,乘以2.15反算而來(lái)的。由于石板強(qiáng)度試驗(yàn)的試件只要5塊/每組,屬于“小樣本”,無(wú)法按數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法計(jì)算其標(biāo)準(zhǔn)差,所以取試件強(qiáng)度的最小值作為其標(biāo)準(zhǔn)值(即所謂“平均值”,參看該條文說(shuō)明),而不應(yīng)把“彎曲強(qiáng)度平均值”理解為5塊試件的算術(shù)平均值。現(xiàn)在的問(wèn)題是有的設(shè)計(jì)者遇到石材計(jì)算應(yīng)力超限時(shí),不是去修改設(shè)計(jì),減小石板材的平面尺寸或加大其厚度,而是任意提高石材的彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。例如有一份設(shè)計(jì),其石板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fg1取6MPa,于是它的彎曲強(qiáng)度平均值應(yīng)取fgm=6×2.15≈13MPa。根據(jù)上述規(guī)定精神,這時(shí)應(yīng)當(dāng)要求“試驗(yàn)中任一試件的彎曲強(qiáng)度試驗(yàn)值不得低于13MPa,否則該批花崗巖板不得用于本幕墻”。

 、 石材幕墻的橫梁多采用L50角鋼。因角鋼都不是對(duì)稱(chēng)斷面,在計(jì)算彎曲應(yīng)力時(shí),應(yīng)將外荷載分解到截面的形心主軸上計(jì)算,再將同一位置的應(yīng)力予以疊加。這是因?yàn)橐?guī)范[4]的公式(5.6.3)是針對(duì)截面形心主軸導(dǎo)出的。但該規(guī)范條文及其說(shuō)明中都未予明確指出,容易引起誤解(詳請(qǐng)參看拙文[5])。有的同行以為,石材幕墻角鋼橫梁的跨度不大,一般不會(huì)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)變形,按重力和風(fēng)荷載各自受力方向的力學(xué)性能計(jì)算,誤差應(yīng)該不大;其實(shí),在拙文[5]計(jì)算實(shí)例中并未計(jì)及扭矩和扭轉(zhuǎn)變形;如果石板重力實(shí)際產(chǎn)生的扭矩較大時(shí),選用角鋼型號(hào)尚應(yīng)適當(dāng)留有余地。還有的同行認(rèn)為,文[5]的算例也許是特例,一般的角鋼橫梁不會(huì)有那樣的誤差;筆者為此進(jìn)行了試算:取Mx/My=0.0~1.0,先按x、y軸計(jì)算得截面最大組合應(yīng)力σ,再投影到形心主軸上計(jì)算得σz,于是得σz/σ比值與Mx/My比值的對(duì)應(yīng)關(guān)系如下表1:

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  筆者還用同樣的方法算得qkx/qky比值與fz/f比值的對(duì)應(yīng)關(guān)系如下表2:
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  表2中,qkx、qky分別為水平荷載與豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值,fz、f分別為按投影到形心主軸上計(jì)算和按x、y軸計(jì)算所得的跨中最大撓度值。
  由上可見(jiàn),是否投影到形心主軸上計(jì)算,就截面最大應(yīng)力而言,誤差為12.5%~37.6%;而對(duì)于簡(jiǎn)支梁撓度來(lái)說(shuō),誤差可達(dá)76.9%~142.2%。不容忽略。
  上列兩表還可用于:先對(duì)x、y軸計(jì)算出σ和f值,再分別乘以表中與Mx/My或qkx/qky對(duì)應(yīng)的比值σz/σ或fz/f,即得σz和fz值。

 、 一些跨度較大的玻璃幕墻立柱常采用鋁型材加鋼套芯。由于安裝和絕緣處理的需要,鋁材與套芯之間必留有間隙,有的設(shè)計(jì)者把兩者按彈性模量加權(quán)取和,并折算為單一材料(鋁合金)截面進(jìn)行核算,不合理且不安全。還有人主張按兩者的剛度比來(lái)分配所承受的外荷載,各自核算,但要求解決:1.鋁-鋼材之間的電腐蝕問(wèn)題;2.要保證兩者間緊密接觸共同工作。然而,這兩點(diǎn)是矛盾的,無(wú)法兼顧。筆者認(rèn)為,合理的核算方法只能是:承認(rèn)兩者之間存在間隙(包括絕緣層的壓縮變形),鋁材直接受荷,先產(chǎn)生撓度,然后才接觸到并傳荷給鋼芯套,使芯套受彎。也就是說(shuō),鋼芯套的受力滯后于鋁材。詳請(qǐng)參看拙文[6]。

  計(jì)算表明,由于鋁型材撓度限值(L/180)較鋼型材(L/250)寬松[7],所以間隙的存在,并不一定是使構(gòu)件的總承載力降低。當(dāng)型材截面相同而跨度較大時(shí),總承載力一般由鋼芯套的最大撓度控制,間隙愈大,愈能發(fā)揮鋁型材的作用,總承載力也愈大;反之,當(dāng)型材截面相同而跨度較小時(shí),間隙愈大,總承載力愈小。不過(guò),間隙(特別是絕緣層的壓縮變形)的大小難以掌控和預(yù)計(jì),鋼芯套的銹蝕也難以檢查和消除,所以說(shuō)這種“鋁材加鋼芯”的做法不宜采用,更不宜提倡。最近還有人說(shuō),鋁型材強(qiáng)度或剛度不足時(shí),可以再內(nèi)插鋁芯,筆者認(rèn)為這也不現(xiàn)實(shí);與其內(nèi)插鋁芯,不如加大鋁型材的壁厚。實(shí)用的做法可能是:改用鋼材為主要型材,外包薄鋁板僅作為裝飾,不受力。這樣,既解決了兩種型材存在間隙,受力不明確的矛盾;又可避免鋼材銹蝕不易檢測(cè)的問(wèn)題。

 、 關(guān)于干掛石材幕墻風(fēng)荷載體型系數(shù)取值問(wèn)題。有的同志認(rèn)為,干掛石材幕墻內(nèi)也存在孔口和縫隙,所以也要考慮內(nèi)表面風(fēng)壓,合并取±1.2。筆者對(duì)此有不同看法:石材幕墻的“內(nèi)表面”實(shí)際是面對(duì)著石板與內(nèi)部填充墻(或砼剪力墻)之間的空間,它與室內(nèi)空間一般是隔絕的,而干掛石板本身的縫隙只能使石材幕墻內(nèi)表面與室外空間連通,從而起平衡作用,減小幕墻承受的風(fēng)荷載。因此筆者主張石材幕墻風(fēng)荷載體型系數(shù)取±1.0。當(dāng)然,取1.2計(jì)算,偏于安全,也無(wú)可厚非。

  以上個(gè)人看法,謬誤之處尚祈批評(píng)指正。

參考文獻(xiàn)
[1]龔昌基《關(guān)于門(mén)套骨架設(shè)計(jì)問(wèn)題》[J]《福建門(mén)窗幕墻鋼結(jié)構(gòu)》總第28期.
[2]JGJ145-2004,混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程[S].
[3]JGJ102-2003,玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范[S].
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[5]龔昌基《石材幕墻角鋼橫梁的設(shè)計(jì)計(jì)算問(wèn)題》[J].《福建門(mén)窗幕墻鋼結(jié)構(gòu)》2003.8,總第5期
[6]龔昌基《幕墻鋁合金立柱+型鋼內(nèi)芯設(shè)計(jì)計(jì)算方法與構(gòu)造措施的建議》[J]《福建建筑》2008年第3期.
[7]GB/T21086-2007,國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑幕墻》[M].
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